鋁制品沖邊機中插裝閥式電磁溢流閥故障的分析及解決

尤其是電磁換向閥采用的滑閥式換向控制方式，其閥芯封油長度短，閥芯直徑小， 這更增大了電磁換向閥泄漏量對油壓及溫度的敏感o對于零開口滑閥，其泄漏量計 算公式為qx = (TWC~ /32μ〉扣�？芍�電磁換向閥泄漏量qx正比于閥芯、閥體的徑 向間隙Cr的三次方，可見潤滑對其密封間隙的要求是相當高的， Cr的微量增加導 致泄漏量的急劇增大。另外，溫升T也導致了泄漏量的增大，因為黠度系數(shù)μ線 性反比于溫升，為便于分析，將關閉狀態(tài)的電磁換向閥視作一個阻尼兒，此阻尼 凡值與Cr成反比，與油液蒙古度μ成正比， W為閥芯面積梯度，如圖3-194所示。 顯然， R1與凡是串聯(lián)的(亂、也、凡為液阻) ，電磁溢流閥組件正常關閉狀 態(tài)時， R1二常量， Rz二常量。
亂的流量為

qx = (πWC~/32μ〉戶v qRl = qx 由上述3個公式及圖3-194可推導z若R3增大(實為C~與μ變化) ，因R1與 凡是串聯(lián)的，在同等工況下(PA值相同) ，鋁制品沖邊機則流量qx (qRl)減小，壓差(PA一 ρv)減小，戶v增大，對于整個電磁溢流閥組件而言，這正是所期望的，此時幾相 關的電磁換向閥泄漏量減少， (戶A戶v)的減小導致壓力閥插件主閥芯難以開啟， 兒大表明電磁換向閥處于正常的狀態(tài)，只有當A升至先導調壓閥開啟印t)時電 磁溢流閥組件才開啟。
若R3減小(實為C~與μ變化) ，因R1與凡是串聯(lián)的，在同等工況下(PA值 相同) ，則qx (qRl)增大，壓差(PA-Pv)增大， Pv減小，對于整個電磁溢流閥 組件而言，處于非正常的狀態(tài)，取極限狀態(tài)凡=0，則先導調壓閥被短路，完全不 起作用，電磁溢流閥完全開啟�？梢姺驳臏p小導致了泄漏量的增大，而泄漏量的 增大使壓差也增大，當壓差(ρAρv)達到克服彈簧力時，主閥芯微量開啟，而 此時的A值則沒有達到所要求的開啟壓力o因此，當凡值的減小達到影響電磁 溢流閥的正常工作時，有O<PA三三丸。這表明z滑閥的泄漏因為很小，在滑閥式液 控系統(tǒng)中，系統(tǒng)加壓時，由于泵的補償作用，壓力損失得不到體現(xiàn)，但在插裝式電 磁溢流閥結構中，由于阻尼凡的反饋作用，泵對滑閥泄漏的補償無法正常實現(xiàn)， 反而導致了插裝式電磁溢流閥的不正常開啟。